最近有一個高位連體的項目，支座形式擬選擇兩端滑動支座。滑動支座一般可選擇鉛芯橡膠支座或摩擦擺支座。
鉛芯橡膠支座
摩擦擺球型滑動支座
滑動支座選型，首先要滿足豎向承載力的要求。具體可參考《建築隔震設計標準》（GB/T 51408-2021）重力荷載代表值作用下壓應力限值的相關要求。
支座豎向承載力要求
這裡需要注意，對摩擦擺來說，此處反算得到的受力面積，其實是球冠和摩擦材料對應的投影面積，而非下支座的滑動面面積。
摩擦擺支座截面
然後，需要覆核的是滑動支座在不同工況下的滑動位移及支座反力，這就涉及到支座參數的選擇。
根據某參考文獻，鉛芯橡膠支座主要參數表如下：
摩擦擺支座主要參數表如下：
01 鉛芯橡膠支座
滑動支座可在ETABS中模擬，鉛芯橡膠支座採用Rubber Isolator單元模擬，U1連接屬性為線性，U2、U3為非線性，其中有效剛度主要用於線性工況和模態工況，而非線性屬性中的剛度其實為初始剛度，屈服後剛度按屈服前後的剛度比進行計算。
鉛芯橡膠支座參數設置
鉛芯橡膠支座U2、U3方向參數
鉛芯橡膠支座的模擬計算還需要附加一個GAP單元，以實現軸向拉壓剛度為10：1。
鉛芯橡膠支座大震作用下滯回曲線
02 摩擦擺支座
摩擦擺系統可簡化為一個沿圓弧面滑道運動的滑塊，其受力模型如下：
摩擦擺受力模型
由滑塊的受力平衡，對O點取矩，可得：
摩擦擺支座的水平力，其實由摩擦力和回復力兩部分組成：
當滑動角度很小時，上式可簡化為：
在ETABS中，摩擦擺支座採用Friction Isolator 單元模擬。其中，U1、U2、U3均需指定為非線性。
摩擦擺支座參數
摩擦擺支座U1方向參數
摩擦擺支座U2、U3方向參數
由於摩擦擺支座的滑動剛度與支座承受的豎向荷載有關，所以在時程分析之前，應先接力D+0.5L的非線性工況。
摩擦擺支座的參數計算可參考建築摩擦擺隔震支座（GB/T37358-2019）附錄A中的相關公式。
摩擦擺初始剛度計算
摩擦擺等效剛度計算
此處的有效剛度，其實並非定值，而是與支座水平位移相關，本質是二折線本構的割線剛度，當水平位移越大，等效剛度越小。通常可按最大水平位移確定有效剛度。
摩擦擺的滑動摩擦係數μ既不等於ETABS中的參數「摩擦係數-慢」，也不等於「摩擦係數-快」，而是由一個公式計算所得：
摩擦擺滯回曲線
摩擦擺雖然具有自復位能力，但無法完全復位，其殘餘位移與摩擦係數和摩擦擺半徑有關。
回復力大於摩擦力，需要滿足下式：
即當D＞μR時，摩擦擺支座可自動回復，當D=μR時，達到力的平衡，不再往原始中心位置自動回復，此時，支座的最大殘餘位移為μR。
03 其他注意事項
滑動支座的計算涉及到非線性，但相比整個模型，非線性程度較低，在ETABS中，可採用FNA算法。築信達建議，模態分析採用瑞茲向量法時，荷載類型也應該包括Link單元。
對高位連體項目，我們可能希望在小震及10年一遇風載工況下，支座（幾乎）不滑動，在中震及大震工況下，支座才滑動。針對這種情況，可將黏滯阻尼器與滑動支座組合應用。
黏滯阻尼器的模擬可採用Damper-Exponential單元。
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